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35CrMo合金结构钢执行标准：GB/3077-1999对应标准：JISG4053：2003焊接性根据焊接学会（IIW）推荐的碳当量计算公式Ceq=C+1/6Mn+1/5(Cr+Mo+V)+1/15(Ni+Cu)(%)（1）当Ceq0.40%时，钢材的硬倾向不明显，可焊性优良，焊接时不必进行预热，可直接。 由此可见，这种材料的焊接性不良，焊接时其硬倾向较大，热影响区热裂和冷裂倾向都会较大，尤其在调质状态下焊接，热影响区的冷裂倾向将会得很突出，所以应在选取合适焊接材料、合理焊接方法的基础上，采取较高的焊前预热温度、严格工艺措施和控制适当的层间温度的条件下，才能达到实现产品焊接的目的。 35CrMo合金结构钢执行标准：GB/3077-1999对应标准：JISG4053：2003特性35CrMo合金结构钢,有很高的静力强度、冲击韧性及较高的疲劳极限，淬透性较40Cr高，高温下有高的蠕变强度与持久强度，长期工作温度可达500℃；冷变形时塑性中等，焊接性差。 低温至-110摄氏度，并具有高的静强度、冲击韧度及较高的疲劳强度、淬透性良好，无过热倾向，淬火变形小，冷变形时塑性尚可，切削加工性中等，但有类回火脆性，焊接性不 ，焊前需预热至150~400摄氏度，焊后热处理以消除应力，一般在调质处理后使用，也可在高中频表面淬火或淬火及低`中温回火后使用。
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常用的合金元素按其在15CrMo合金钢管的强化机制中的作用可分为：固溶强化元素(Mn、Si、Al、Cr、Ni、Mo、Cu等);细化晶粒元素(Al、Nb、V、Ti、N等);沉淀硬化元素(Nb、V、Ti等)以及相变强化元素(Mn、Si、Mo等)(见金属的强化)。 15crmo合金板现货批发,零售新型的15crmo合金板以低碳(≤0.1%)和低硫(≤0.015%)为主要特征。C;在15CrMo合金钢管中形成珠光体或弥散析出的合金碳化物，使钢得到强化。在微合金钢中为形成一定量的碳-氮化物，碳的含量只需要0.01～0.02%;所以降碳是这类钢发展的必然趋势，从而可大大改善15crmo合金板的韧性和焊接性能。 Mn;高的Mn/C比对15CrMo合金钢管的屈服强度和冲击韧性有好处。锰能降低γ→α转变温度;有利于针状铁素体的形核;在加热过程中可增大碳-氮化物形成元素在γ-Fe中的溶解度，从而增加了铁素体中碳化物的弥散析出量。此外，由于高锰导致15CrMo合金钢管的应力/应变特性的变化，可以抵销鲍欣格效应的强度损失。 Si;多数低合金高强度钢不用硅合金化，但在热轧铁素体-马氏体多相钢中，硅是不可缺少的添加元素。Mo;含钼15crmo合金板(～0.15%Mo)有较高的强度，比的铁素体-珠光体钢又有较高的韧性。钼对钢在冷却过程中珠光体转变有作用。
工艺规范热加工规范加热温度1150~1200°C,开始温度1130~1180°C,终止温度850°C,φ50mm时,缓冷。正火规范正火温度850~900°C,出炉空冷。高温回火规范回火温度680~700°C,出炉空冷。淬火、回火规范预热温度680~700°C,淬火温度840~880°C,油冷,回火温度580°C,水冷或油冷,硬度≤217HBW。 对奥氏体形成速度的影响：Cr、Mo、W、V等强碳化物形成元素与碳的亲合力大,形成难溶于奥氏体的合金碳化物,显著减慢奥氏体形成速度；Co、Ni等部分非碳化物形成元素,因增大碳的扩散速度,使奥氏体的形成速度加快；Al、Si、Mn等合金元素对奥氏体形成速度影响不大。 合金元素的加入会影响钢在热处理过程中的组织转变。合金元素对加热时相转变的影响合金元素影响加热时奥氏体形成的速度和奥氏体晶粒的大小。对奥氏体晶粒大小的影响：大多数合金元素都有阻止奥氏体晶粒长大的作用,但影响程度不同。 强烈阻碍晶粒长大的元素有：V、Ti、Nb、Zr等；中等阻碍晶粒长大的元素有：W、Mn、Cr等；对晶粒长大影响不大的元素有：Si、Ni、Cu等；促进晶粒长大的元素：Mn、P等。2.合金元素对过冷奥氏体分解转变的影响除Co外,几乎所有合金元素都增大过冷奥氏体的性,推迟珠光体类型组织的转变,使C曲线右移,即钢的淬透性。
试件为水平固定位置，对口间隙为4mm，采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点焊六处，每处点固长度应不小于20mm。焊条按表2的规范进行烘烤。表2焊条烘烤规范焊条型 烘烤温度保温时间E8018-B2300℃2hE309Mo-16150℃1.5h2.3焊接工艺参数按方案Ⅰ焊前需进行预热，根据Tto-Bessyo等人提出的计算预热温度公式：To=350√[C]-0.25（℃）式中，To——预热温度，℃。 2.4焊后热处理采用方案Ⅰ焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为：升温速度为200℃/h，升到715℃保温1小时15分钟，降温速度100℃/h，降到300℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器（1146×310）包绕焊缝，用硅酸铝棉层保温，保温层厚度50mm，温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。 3焊接工艺评定试验试件焊后按JB4730-94压力容器无损检测标准进行的超声波探伤检验，焊缝Ⅰ级合格。按JB4708钢制压力容器焊接工艺评定标准进行焊接工艺评定试验。评定结果见表5。表5焊接工艺评定试验结果试验方案拉伸试验弯曲试验冲击韧性试验aky（J/cm2）抗拉强度δb/Mpa断裂部位弯曲角度面弯背弯焊缝熔合线热影响区(HAZ)方案Ⅰ550/530母材50。 4结论15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊缝性能同母材匹配且具有较高的热强性，采用方案Ⅰ效果更佳，关键是要严格控制焊后热处理工艺。方案Ⅱ虽可省去焊后热处理，但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导致焊缝破坏的可能性不容忽视，因此，只有在焊后无法进行热处理时才慎重采用。
